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ENCICLOPEDIA DE RADIOELECTRÓNICA E INGENIERÍA ELÉCTRICA Diseño de amplificadores de válvulas. Enciclopedia de radioelectrónica e ingeniería eléctrica.
Enciclopedia de radioelectrónica e ingeniería eléctrica. / Amplificadores de potencia de tubo El artículo analiza las características de la construcción de amplificadores de válvulas de un solo extremo para una reproducción de sonido de alta calidad. El autor recomienda los tubos y diseños de transformadores de salida más adecuados para tales amplificadores. Probablemente, todos los radioaficionados y todos los audiófilos escucharon opiniones sobre la superioridad de los equipos amplificadores de válvulas sobre los de transistores, pero no todos pudieron estar convencidos de esto por sí mismos. Hay varias razones para esto: los amplificadores de válvulas no se encuentran a menudo en nuestro tiempo y, lo que es más importante, para escuchar una superioridad notable, debe usar fonogramas de alta calidad que no se hayan estropeado por el procesamiento repetido y la regrabación. Si estás escuchando a alguien como Eminem o Celine Dion, es poco probable que notes los beneficios del equipo de tubo. Además, al escuchar algunas grabaciones, puede llegar a conclusiones completamente opuestas. Pero si alguien alguna vez sintió la ventaja de los amplificadores de válvulas de un solo extremo, siempre se "enfermará" con las válvulas. Se dice que los amplificadores de válvulas no reproducen bien la música rock. Sin embargo, más recientemente, en algunas discotecas, se utilizó con éxito un amplificador de potencia con cuatro lámparas 6P45S en la salida de cada canal, que opera en clase B. Este amplificador tenía una potencia máxima de 200 ... 300 W y solo se decepcionó por su poca confiabilidad. Quienes se oponen a los amplificadores de válvulas los critican con razón por los bajos "flojos" y "vagos", pero la razón de este fenómeno ya se ha considerado en la literatura, por ejemplo, en [1]: la mayor impedancia de salida de un amplificador de válvulas, que no amortigua lo suficiente la sección de baja frecuencia del sistema de altavoces para suprimir la resonancia principal del emisor. Por lo tanto, la mejor solución al problema, aunque no es fácil, es calcular y ajustar los altavoces, emparejarlo con un amplificador específico, e incluso ajustar el amplificador a este altavoz. Como resultado, puede escuchar el mismo Pink Floyd, disfrutar de la belleza del solo de guitarra y sorprenderse con la claridad de la localización y la profundidad del sonido de los instrumentos de registro bajo. ¡Y qué sentidas sonarán las viejas grabaciones de los años 40-60, realizadas con un sencillo equipo de válvulas! Las razones de las ventajas de los amplificadores de válvulas que funcionan en la clase A se han analizado repetidamente en la literatura [2, 3]. Es posible formular la "primera ley de Hi-End'a": la señal de audio debe sufrir la menor cantidad de transformaciones posible, amplificada por la menor cantidad de cascadas posible. Y esta es la mejor combinación para las lámparas: un amplificador con una sensibilidad de 0,1 ... 0,2 V generalmente contiene tres etapas de amplificación, y uno de dos etapas puede tener una sensibilidad de 1 V, que es suficiente para conectarlo a la salida DAC de un reproductor de CD (esto no es posible para todos los DAC). Esto elimina los filtros analógicos recopilados en el amplificador operacional. Además de la alta ganancia de potencia y la alta linealidad de las lámparas, cabe señalar otras dos ventajas fundamentales: la constancia de las capacidades entre electrodos, así como la independencia de las características de la temperatura y, en consecuencia, del nivel de la señal amplificada. Una vez que se dieron cuenta de la ventaja de la amplificación lineal (en la clase A), los argumentos de los partidarios de las cascadas push-pull en el UMZCH se vuelven completamente incomprensibles. La compensación del segundo armónico declarada por ellos no siempre es una ventaja, ya que se ha demostrado repetidamente que el segundo armónico, si no supera el 2 ... 3% de la señal principal, no estropea el sonido, sino todo lo contrario. Y la necesidad de un inversor de fase para una cascada push-pull generalmente causa una serie de problemas. Puede leer sobre todo esto con más detalle en los artículos mencionados anteriormente y en [4]. Este artículo está dedicado a la lámpara de ciclo único UMZCH, sus circuitos, lámparas usadas y transformadores. Hay dos variedades principales de UMZCH de tubo de ciclo único: en una de ellas, la etapa de salida está construida sobre un triodo sin un OOS común, en el segundo, sobre un pentodo o tetrodo de haz con una profundidad de hasta 16 dB que cubre las dos últimas etapas del OOS. Como ejemplos en la Fig. 1 y 2 muestran circuitos amplificadores, que se analizan con más detalle a continuación. Por cierto, notamos que en los triodos de salida, como los clásicos 2AZ y 300V, la retroalimentación interna, sobre la que se suele guardar silencio en la literatura moderna, tiene aproximadamente la misma profundidad: 12 ... 16 dB. A veces, puede leer en artículos que solo las cascadas de triodo son capaces de proporcionar amplificadores de sonido de la más alta calidad, pero esto no es del todo cierto. Entonces, Audio Note produce varios modelos de amplificadores con tetrodos y un OOS común, por ejemplo, OTO Line SE, Soro Line SE. Este último, por cierto, ha sido utilizado como referencia por expertos en audio de San Petersburgo durante varios años.
La etapa de salida en tetrodos con tensión constante en la segunda rejilla es algo más económica y tiene la ventaja de que se pueden conectar varios tetrodos en paralelo para aumentar la potencia, incluso con alguna diferencia en sus características. Prestemos atención a una pregunta en particular, pero a menudo discutida, sobre resistencias de polarización automática de cátodo de derivación con condensadores de bloqueo. Por lo general, se argumenta que siempre se debe realizar una derivación, a pesar de que cualquier condensador de óxido en la ruta de la señal de audio es una distorsión adicional. Veamos las razones objetivas de tal o cual decisión. Es muy deseable derivar una resistencia en la etapa de salida en un triodo para no aumentar la resistencia de salida de la etapa y mantener su máxima sensibilidad. En la etapa de salida en un tetrodo con un voltaje constante en la segunda rejilla, es necesario derivar la resistencia del cátodo, pero la razón aquí es completamente diferente. El FOS creado por esta resistencia linealiza solo la corriente del cátodo. La corriente del ánodo es la corriente del cátodo menos la corriente de la segunda rejilla, que tiene una dependencia relativamente no lineal de la misma corriente del cátodo. Como resultado de la introducción de tal OOS, obtenemos una cascada con distorsiones algo más pequeñas, pero más desagradables para el oído, mientras perdemos aproximadamente el doble de sensibilidad. En la etapa previa al terminal (controlador), seguida de la etapa de salida del triodo, no es necesario derivar la resistencia, pero es deseable. Aquí, el criterio se convierte en la condición para combinar la resistencia de salida de esta etapa con la capacitancia de entrada de la siguiente capacitancia de entrada de la etapa del triodo. Svx \u1d Csk + CCA (K + XNUMX), donde CC es la capacitancia del cátodo de la red; SSA - capacidad de ánodo de red; K es el coeficiente de transferencia de tensión de la cascada. Por ejemplo, si la etapa del controlador se ensambla en un triodo 6N2P con una resistencia de cátodo sin derivación y tiene una resistencia de salida de 50 kΩ, entonces con una capacitancia de entrada de la etapa de salida de 200 pF, la frecuencia de corte superior f=1/(2πRC) = 16kHz! En la etapa preterminal, seguida de la etapa de salida en el tetrodo, la resistencia del cátodo no se puede derivar, ya que a menudo recibe una señal de retroalimentación desde la salida del amplificador. En la etapa de entrada, si necesita tener una ganancia inferior a μ/2 o introducir una corrección de frecuencia, por ejemplo, la irregularidad del altavoz en la región de baja frecuencia, la resistencia del cátodo no debe derivarse; esto aumentará la estabilidad de los parámetros de ganancia o corrección. Ahora hablemos de la elección de válvulas para el amplificador. El autor realizó estudios de varias lámparas sobre el espectro de armónicos de la señal de salida en el modo de señales pequeñas y grandes al modo de limitación. Junto con esto, se evaluó el efecto del espectro de distorsión sobre la calidad de reproducción del sonido mediante un examen auditivo (escucha). Se prestó especial atención a la correlación de las evaluaciones subjetivas y metrológicas. Los resultados de tales estudios comparativos básicamente confirmaron la información conocida de la literatura moderna. Prestemos atención a los tubos específicos más adecuados para varias etapas de amplificadores. Entre las lámparas para la etapa de salida de un tetrodo, el clásico tetrodo de haz 6P6S resultó ser el líder en "musicalidad". Esto coincide con lo dicho en el artículo [5]. El segundo lugar debe ser ocupado por 6PZS (análogos cercanos: 6L6 6P7S, G-807), tetrodo de haz una vez y media más potente con un espectro muy similar, pero con un nivel ligeramente más alto de armónicos altos. Los tetrodos de haz de salida - 6P14P, EL34 (6P27S - un análogo, pero una rareza de museo), 6550 (KT88) - vienen con algo de retraso. La lámpara de dedo 6P1P es análoga a la lámpara octal 6P6S, pero es mejor usar una lámpara octal y es más fácil encontrarla. Dicen que el pentodo 6F6S es lineal y "musical", pero es raro y su potencia de salida es demasiado pequeña (3,2 W). Existe la opinión de que las lámparas de televisión de exploración horizontal no son adecuadas para UMZCH (estamos hablando de 6P45S, 6P44S y similares). Esto no es así: se pueden usar, pero no en un modo típico, sino con un voltaje reducido a la mitad en la segunda red. Por ejemplo, una lámpara 6P44S en un modo tan atípico tiene un sonido muy similar a una 6P14P en un modo típico, pero una vez y media más potente. El líder en el grupo de lámparas para la etapa de salida en un triodo y, en general, el líder absoluto, de manera bastante inesperada, resultó ser el tetrodo de haz 6P44S en una conexión de triodo. En cuanto a la delicadeza en el manejo del sonido, esta lámpara superó incluso al triodo 6C4C, que debería quedar en segundo lugar. La composición de armónicos de la corriente del ánodo 6P44S, medida en la señal máxima inmediatamente antes de la limitación, se da en la tabla.
Modo de funcionamiento recomendado de la lámpara: UAK = 250 V, IA ≤ 90 mA, RH = 2450 Ohm, UCK = -34...-37 V, RK = 400 Ohm. La potencia de salida de la cascada con esta lámpara es de 5 W (medida después del transformador con pérdidas de hasta el 8%); esto es una vez y media más potencia de salida con un triodo 6С4С. Por cierto, en algunos artículos se sobreestima la potencia de salida para la lámpara 6C4C: 5, 10 e incluso 20 W. Esto no es así: en modo clase A con una potencia nominal disipada por el ánodo de 15 W (250 V y 60 mA), la potencia de salida con el triodo 6C4C es de 3,7 W sin tener en cuenta las pérdidas en el transformador. El mismo valor de potencia se indica en [6, p. 132]. La amplitud de la señal de control para 6P44S es de 36 V frente a 43 V para 6S4S A continuación, debemos nombrar, por supuesto, el famoso triodo de 300V. En términos de "musicalidad", esta lámpara (producida por la asociación Svetlana) es ligeramente inferior al triodo 6C4C, pero muchos audiófilos la prefieren porque le permite obtener una potencia de salida de al menos 8 W de una sola lámpara. Algunas recomendaciones más sobre el uso de la lámpara 6P44S. Para obtener un modo de amplificación de triodo, es necesario conectar la segunda rejilla de la lámpara al ánodo a través de una resistencia de 100 ohmios, de lo contrario, aparecerá una autoexcitación en la RF. Para aumentar la potencia de salida, puede utilizar dos o más lámparas 6P44S conectadas en paralelo. Pero en este caso, es absolutamente necesario seleccionarlos de acuerdo con el parámetro μ con una diferencia en el punto de operación de no más del 1 ... 2%. La coincidencia de pendientes (S) es opcional. Cada lámpara debe tener sus propias resistencias "antiparásitas" en los circuitos de control y segunda rejilla (con una resistencia de 1 kOhm y 100 Ohm, respectivamente), así como una resistencia de polarización automática separada en derivación con un capacitor de 470 microfaradios a 63 V. Por cierto, la opinión de que los triodos no deben conectarse en paralelo está bastante justificada. Sin embargo, si es posible seleccionar lámparas con precisión para μ, los triodos se pueden conectar en paralelo, y hay mucha evidencia de esto. Por ejemplo, la lámpara 6S4S (2AZ), amada por muchos, contiene dos triodos conectados en paralelo dentro del cilindro, y algunos modelos caros de Audio Note tienen una etapa de salida en dos triodos conectados en paralelo. Desafortunadamente, no fue posible encontrar un modo adecuado para la lámpara 6P45S en la conmutación de triodo. Entregando fácilmente 10 W a la carga (más que el famoso triodo de 300 V), esta lámpara tiene un espectro armónico deficiente: el tercer armónico estropea el sonido, comenzando con una potencia de 2,5 W. Y la confiabilidad de esta lámpara no es excelente. Las lámparas 6P44S, por el contrario, demostraron ser bastante confiables: algunas muestras han estado funcionando durante 15 años. Además, en el proceso de instalación, sus ánodos a veces se ponían al rojo vivo, y esto no afectaba en lo más mínimo su trabajo posterior. Los triodos diseñados para estabilizadores de voltaje (como 6S19P, 6S3ZS, 6N13S) no deben usarse en amplificadores de un solo extremo debido a la no linealidad notable. Por supuesto, todavía hay triodos potentes: 211, 845 y el GM-70 doméstico, pero esta es una técnica de seguridad completamente diferente: el voltaje del ánodo alcanza los 1000 V o más, y es extremadamente difícil hacer un transformador de salida para tales lámparas en casa. Todavía hay muchos triodos de salida excelentes que no han sido cubiertos por la investigación debido a sus precios exorbitantes: estos son 300V fabricados por Western Electric, una versión de ánodo único de 2AZ (hay uno), un AD1 alemán de antes de la guerra similar a este, un triodo doméstico de la misma época UB-180, un W30B moderno, etc. Las lámparas de la etapa del controlador deben proporcionar una gran amplitud de señal con una impedancia de salida mínima. El artículo [4] enumera cuatro tipos de triodos dobles: 6N1P, 6N2P, 6N8S y 6N9S. Efectivamente, estos triodos tienen la sección lineal más larga de la característica, pero en términos de resistencia de salida no son las mejores válvulas. En muchos casos, el triodo doble 6N23P resulta ser el más óptimo. Con el modo correcto (UA= 120 V, IA= 14 mA, UCK= -2,25 V, RA= 12 kOhm, RK- 160 Ohm), desarrolla una amplitud de señal de 57 V bastante lineal, teniendo una impedancia de salida de solo 2 ... 2,5 kOhm y proporcionando así un ancho de banda de unos 200 kHz. Pero si necesita obtener una amplitud de señal de 80 V, por ejemplo, para construir un triodo de 300 V, es mejor, por supuesto, usar el triodo 6H8C en el siguiente modo: IA \u6d 6 mA, UCK \u1d -50 V, RK \u6d 12 kOhm, RA \uXNUMXd XNUMX kOhm. Hay otra lámpara XNUMXFXNUMXP muy interesante. Tanto el triodo como el pentodo de esta lámpara tienen características notables: puedes experimentar. El nodo más importante del amplificador de válvulas es el transformador de salida. Por alguna razón, algunos secretos de su fabricación adecuada no se mencionan en la literatura. El hecho de que el transformador de un amplificador de alta calidad deba ser de varias secciones probablemente no sea un secreto para nadie. Y por alguna razón, no escriben en ninguna parte sobre el hecho de que se deben colocar espaciadores entre las secciones de los devanados primario y secundario, así como entre las capas del devanado primario para reducir la capacitancia. Además, el espesor de estos espaciadores debe variar en proporción directa a la componente variable de la tensión entre las capas a separar. El mejor material aislante disponible para juntas es PTFE-4. En casos extremos, y también como material adicional, es adecuado el papel Whatman seco, pero no el papel condensador, como se encuentra a veces en algunas descripciones. Se puede calcular el grosor de los espaciadores y el número de secciones de bobinado, pero debido a su complejidad, en este artículo solo se darán algunos diseños específicos. Para un amplificador con una potencia de salida de 10 ... 15 W, es mejor usar un circuito magnético y un marco de un transformador OSM-0,25 kVA (SHL32x50). Se debe desmontar el transformador, se deben redondear los bordes del marco, sobre los cuales se encuentra la primera capa del devanado, con un radio de 1,5 mm, y se deben perforar orificios adicionales para los conductores en sus mejillas. Es necesario enrollar con mucho cuidado, cada sección debe contener un número entero de capas rellenas de mejilla a mejilla. A continuación se muestra información sobre el transformador para la etapa de salida en dos tetrodos 6P44S conectados en paralelo en una conexión de triodo. Su devanado primario consta de cuatro secciones de 325 vueltas conectadas en serie, para un total de 1300 vueltas de alambre con un diámetro de 0,355 mm. Cada sección consta de dos capas con una junta de PTFE de 0,2 mm de espesor entre ellas. El devanado secundario para una carga con una resistencia de 4 ohmios consta de cinco secciones de 77 vueltas conectadas en paralelo. Cada sección contiene una capa de alambre con un diámetro de 0,77 mm. Dos secciones más se enrollan sobre la segunda y cuarta sección de este devanado sin espaciadores, cada una con 32 vueltas en dos alambres con un diámetro de 0,56 mm (la ubicación de los devanados se muestra en la Fig. 3).
Estas secciones deben enrollarse con un espacio entre las vueltas para que se obtenga un relleno uniforme de la capa de mejilla a mejilla. Los cuatro cables de 32 vueltas están conectados en paralelo y el devanado resultante está conectado en serie con el devanado de 77 vueltas. Así, se obtiene un devanado de 109 vueltas para una carga de 8 ohmios. Entre las cuatro secciones del devanado primario y las cinco secciones del secundario hay ocho juntas, cuyo espesor varía aproximadamente en una progresión aritmética de 1,3 mm (primera junta) a 0,2 mm (última junta) a medida que disminuye la componente de tensión alterna entre las secciones I y II del devanado. Al ensamblar el transformador, es necesario colocar juntas aislantes rígidas de 0,18 ... 0,19 mm de espesor en los espacios del circuito magnético. La etapa de salida con dicho transformador tiene una banda de frecuencia reproducible de 4 Hz ... 200 kHz con una señal pequeña y 20 Hz ... 200 kHz a máxima potencia. Hablemos ahora sobre las características de diseño del transformador de potencia. Dado que la corriente consumida por el amplificador en el modo de clase A permanece prácticamente sin cambios, el transformador de potencia entrega mucha potencia todo el tiempo. Los métodos que se dan en los libros para calcular un transformador que funciona con un rectificador con filtro son demasiado complicados o demasiado simplificados. A continuación se presentan fórmulas simples y bastante precisas para calcular un transformador que opera en un rectificador con un filtro que comienza con un capacitor grande. Comencemos con las fórmulas más simples. El voltaje sin carga del devanado secundario del transformador es U2 = 220 (n2/n1) [V]; esto es comprensible, aunque es mejor confiar en el voltaje real promedio o máximo en la red. Denotemos la resistencia R=RB+RT. donde RB es la resistencia del rectificador (ver abajo) y RT es la resistencia del transformador reducida al devanado secundario: Rt= R2+R1 (n2/n1)2, donde y R2 son las resistencias de los devanados: R1= 0,017 (Ii[m]/Si[mm2]). El siguiente paso es calcular la caída de voltaje VU. Se calcula a partir de un sistema de dos ecuaciones: ΔU = √2·U2(1-cos φ); ΔU = 1,5I R(90°/φ), donde I es la corriente continua consumida por el amplificador. La forma más sencilla de resolver este sistema de ecuaciones es ajustando (iteraciones), tomando como primera aproximación el ángulo de corte φ entre 20...30°. La amplitud de la tensión sin carga del devanado secundario del transformador, que deben soportar todos los condensadores de filtro y entre etapas, se determina a partir de la igualdad y la tensión nominal después de calentar las lámparas en el primer condensador de filtro. U = √2 U2-ΔU - UB, qué es UB, ver más abajo. Y la última fórmula es para la potencia térmica liberada en el transformador: P = 0,8 I ΔU(RT/R). Al simplificar las fórmulas, se utilizaron algunas aproximaciones, pero contribuyen al error, por regla general, una contribución menor que la discrepancia entre el seno de la forma real de la tensión en la red. En particular, la característica corriente-voltaje del rectificador se consideró lineal: U(t) = UB+RB I(t). Para un puente rectificador con diodos de silicio se puede considerar RB=0, UB=1,5 V, y para un kenotrón 5TsZS, por ejemplo, RB=160 Ohm, UB=11 V. El método anterior no tuvo en cuenta el devanado (devanados) de la incandescencia de la lámpara. Puede calcularse independientemente del cálculo del devanado elevador, considerando la pérdida de tensión en él como el producto de la corriente por su resistencia, y teniendo en cuenta que la pérdida de tensión alterna efectiva en el devanado primario suele ser del orden del 2%. La siguiente pregunta importante es cómo hacer un transformador potente que no cree un fondo acústico. En el artículo [7], se consideraron algunas razones para el "zumbido" de los transformadores y se llegó a una conclusión completamente correcta de que es necesario aumentar el número de vueltas por voltio en un 15 ... 20% en comparación con el valor calculado. Esta medida reduce el zumbido solo del circuito magnético, y aun así no siempre. El fondo acústico creado por un devanado cargado, por el contrario, crece con un aumento en el número de vueltas. El método para lidiar con el zumbido del devanado es sorprendentemente simple: se trata de seccionamiento, al igual que en el transformador de salida. A veces es suficiente colocar el devanado primario entre las mitades del secundario y el fondo acústico se reduce a un nivel aceptable. Otra posible razón del zumbido del transformador de potencia es la saturación del circuito magnético con la componente de tensión constante, que, aunque pequeña, suele estar presente en la red. Esta razón se manifiesta, por regla general, solo en transformadores toroidales con un circuito magnético continuo, y el efecto de saturación aumenta con el aumento del número de vueltas y con la disminución de la resistencia del devanado primario. Solo hay un método para lidiar con este fenómeno: instalar un filtro en serie con el devanado primario del transformador que retrasa el componente de corriente continua. El circuito de filtro para un transformador de red para una potencia de hasta 300 W, tomado del amplificador estadounidense LAMM M1.1 desarrollado por V. Shushurin [8], se muestra en la fig. 4. Si el transformador es más potente, entonces la capacitancia de los condensadores de óxido debe aumentarse proporcionalmente y la resistencia de la resistencia debe reducirse.
En la fig. En las figuras 1 y 2 se muestran dos circuitos prácticos de amplificadores monoterminales de válvulas: una potencia de 10 W en tetrodos en conexión triodo y de 12 W en tetrodos. El transformador de salida para el primero de ellos se describe arriba, y el transformador para tetrodos se ensambla en el mismo núcleo magnético, pero tiene devanados ligeramente diferentes. Su devanado primario, 1512 vueltas de alambre con un diámetro de 0,35 mm, consta de cinco secciones: 168, 336, 504, 336 y 168 vueltas. Entre ellos hay cuatro secciones del devanado secundario para una carga con una resistencia de 4 ohmios: 77 vueltas de cable con un diámetro de 0,77 mm, conectadas en paralelo. Sobre las secciones segunda y tercera de este devanado, sin espaciadores, se enrollan dos secciones de 32 vueltas de alambre con un diámetro de 0,72 mm, conectadas en paralelo. Este devanado está conectado en serie con un devanado de 77 vueltas; así se obtiene el devanado secundario para una carga de 8 ohmios. Las juntas entre los devanados primario y secundario y entre las capas del primario, así como las juntas en los espacios del circuito magnético, son las mismas que en el transformador para el amplificador triodo. La impedancia de salida de un amplificador con triodos a la salida para una carga de 8 ohmios es de 2,4 ohmios y con tetrodos de 1,6 ohmios. En la salida para una carga de 4 ohmios, exactamente dos veces menos. Finalmente, una nota sobre la elección de condensadores para circuitos de señal. Para usar en amplificadores de alta calidad, los más adecuados son los condensadores con un dieléctrico de polipropileno (K78-6, K78-2) y con un dieléctrico de papel (K40U-9, MBM) para un voltaje de al menos 400 V. Un condensador de baja capacidad (C6 en la Fig. 2) es mica KSO-1. Los condensadores de óxido deben seleccionarse de productos de empresas extranjeras conocidas (serie TC, SK Jamicon y similares); está permitido usar K50-35 doméstico. En los circuitos de filtro de potencia, se pueden usar los condensadores K50-20, K50-32. Literatura
Autor: A. Ivanov, Ivanovo
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