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ENCICLOPEDIA DE RADIOELECTRÓNICA E INGENIERÍA ELÉCTRICA Diseños de circuitos VHF. Enciclopedia de radioelectrónica e ingeniería eléctrica.
Enciclopedia de radioelectrónica e ingeniería eléctrica. / recepción de radio En los rangos de 144 y 430 MHz y superiores, se utilizan con mayor frecuencia circuitos abiertos de líneas de dos hilos o circuitos coaxiales. Los tipos más nuevos, contornos planos y ranurados, aún no han encontrado una amplia distribución. La atención principal en la implementación de cualquier contorno en VHF es reducir todo tipo de pérdidas. Las corrientes de alta frecuencia van principalmente a lo largo de la superficie exterior del conductor, su profundidad de penetración es muy pequeña y depende de la conductividad del material y la frecuencia. Entonces, para el cobre, el material más común, la profundidad de penetración a una frecuencia de 300 MHz será de 0,0038 mm y a una frecuencia de 500 MHz - 0,003 mm. Debe tenerse en cuenta que el latón y el duraluminio generan pérdidas dos veces mayores que el cobre. Es deseable platear los productos de latón. Para los contornos, es ventajoso usar tubos de acero lisos de paredes delgadas, si es posible, es deseable cromarlos. Para circuitos coaxiales y líneas de dos hilos, el cobre es el mejor material. La pequeña profundidad de penetración de las corrientes en VHF requiere que las superficies sean lisas, pulidas a espejo, ya que cualquier rugosidad equivale a un aumento de la resistencia superficial y pérdidas de RF. Para evitar la oxidación del cobre, se recubre con plata o barniz incoloro (partes donde no hay contactos deslizantes). La fabricación de circuitos depende del tipo de lámpara y el propósito del dispositivo. Las lámparas más adecuadas para el rango de 144 MHz son GU-32, GU-29, 6P21S, GU-50 y es más fácil utilizar líneas de dos hilos para ellas. Para rangos de decímetros, las lámparas especiales del tipo 6S5D son buenas, las llamadas balizas, metal-cerámica GI11B, GI12 y 6S11D - disco, decímetro. Las cualidades de estas lámparas solo se pueden aprovechar al máximo con el uso de líneas coaxiales. Las figuras 1 y 2 muestran los nodos más grandes de los circuitos de dos hilos en relación con la lámpara GU-32. La longitud de la línea debe ser de 250-270 mm, teniendo en cuenta la capacidad adicional del condensador recortador, la distancia entre los cables D = 25 mm está determinada por la distancia entre los conductores de los ánodos, el diámetro del cable o tubo d = 4-6 mm. No es práctico utilizar cables o tubos de mayor diámetro, son inconvenientes en el procesamiento y, además, aumentan las pérdidas en el circuito debido al aumento de la radiación, que aumenta al disminuir D/d. Para reducir las dimensiones longitudinales, las líneas simétricas se pueden doblar de diferentes maneras (ver Fig. 1b). Los cables de la línea se fijan a los bloques de material aislante en el extremo cortocircuitado y en el medio de la línea (ver Fig. 1, a).
Las líneas HF planas o de cinta tienen mucho éxito. En la fig. 1c muestra las dimensiones de la línea de ánodo de cuarto de onda para la banda de 430 MHz para una lámpara GU-32 que funciona con un triplicador de frecuencia (144-432 MHz). En el diseño que se muestra en la Fig. 1, f, se supone que la lámpara GU-32 está ubicada perpendicular al chasis. Si se coloca horizontalmente, esto evitará doblar la línea en el punto de su conexión con los ánodos y será una continuación de los planos de los electrodos del ánodo. Para reducir la falta de homogeneidad de esta transición, que equivale a introducir una capacitancia adicional y supone acortar el circuito, en las tiras se practican rebajes triangulares donde se sueldan los contactos elásticos K1 y K2. Esto le permite acercar la línea a la bombilla de la lámpara a lo largo de toda la altura de la tira y reducir el espacio entre esta y los ánodos de la lámpara GU-32.
La figura 2 muestra los diseños de las pinzas del circuito para la conexión a la lámpara. La figura 2c muestra una abrazadera plana elástica soldada en una ranura en los cables de línea. La abrazadera está hecha de una tira de 10 mm de chapa de bronce (latón macizo), al final de la tira se hacen cuatro o cinco cortes con una sierra de calar a una profundidad de 12 mm. Las tiras resultantes primero se doblan en un tornillo de banco en los lados ranurados y luego se exprimen con un taladro o alambre con un diámetro de 1,5 mm, formando cilindros densos. Las tiras son elásticas y proporcionan un contacto fiable con la salida de la lámpara GU-32. Los contactos de este tipo también se pueden usar para cables más delgados, por ejemplo, para una lámpara 6NZP. Con una disposición horizontal de la lámpara GU-32, es deseable que el contacto del resorte sea una continuación de la línea misma en la dirección axial. Esto se obtiene de manera más simple si los enchufes del enchufe para la lámpara GU-50 se sueldan en el cable de línea (Fig. 2, b). Se puede hacer una abrazadera confiable utilizando un conductor de línea (Fig. 2, a). Para hacer esto, se hace un orificio longitudinal con un diámetro de 1,5 mm desde el final de la línea hasta una profundidad de 11 mm y un orificio pasante para el perno M2 a una distancia de 13 mm, luego se corta el cable a una longitud de 16 mm y la parte superior está separada. Se hace una rosca M2 en la parte inferior, se limpian los planos de corte y se vuelven a conectar ambas partes con un tornillo M2. Si la línea está conectada a los pines de los ánodos GU-32, entonces se pueden sujetar firmemente apretando el tornillo M2. Se puede hacer un puente de cortocircuito para el ajuste de la línea a partir de una tira de bronce de 0,3-0,4 mm de espesor, 10-12 mm de ancho, curvada según la Fig. 2d. A través de un orificio central con un diámetro de 3 mm y una arandela 3, las tiras 1 y 2 se aprietan con un tornillo M3 y se enrollan alrededor de los cables de las líneas. Diseños de circuitos coaxiales El material de las estructuras son tubos de cobre o latón de 4 a 100 mm. Para tales contornos, son adecuados los cartuchos de caza del calibre No. 12-32. Sus datos se dan en la Tabla 1.
Los manguitos n.º 20/24 y 24/28 encajan entre sí con poco juego y pueden hacer contacto deslizante. El diámetro interior de los manguitos aproximadamente a una altura de 15 mm desde el fondo tiene una transición cónica, de modo que en la sección inferior el grosor del manguito aumenta de 0,5 a 2,0-2,5 mm, y esto permite obtener cualquier transición diámetros (Fig. 3, a ). Dado que la longitud estándar del manguito es de 70 mm, se puede hacer un circuito de cuarto de onda para 430 MHz con dos manguitos.
La superficie de los materiales utilizados para los circuitos coaxiales debe ser plana, lisa y protegida de la oxidación rápida (plata, cromo). La figura 3b muestra una sección simplificada del circuito coaxial con los elementos de trabajo necesarios. Consideremos por separado el propósito de estas piezas, su diseño y sus opciones, en relación con las capacidades de fabricación amateur. Los diámetros D y d de los tubos 1 y 2 (Fig. 3, b) están determinados por el sistema de cables de electrodos para las lámparas o por la conveniencia del diseño del elemento más crítico del circuito: el pistón de sintonización G Si es necesario cambiar ligeramente los diámetros de los tubos (en 1-2 mm) y en distancias cortas, suelde el anillo adicional en la sección deseada de los tubos D y d
con procesamiento posterior al diámetro deseado Dv y Dn (Fig. 4, a). Las inserciones adicionales se instalan con mayor frecuencia en el punto donde la lámpara está conectada a la línea. En este caso, los anillos soldados y una parte del tubo portador se cortan a lo largo de la generatriz en varios lugares (6-12 tiras o más) para obtener un contacto elástico. La longitud de los tubos está determinada por el sistema generador y se analiza en el capítulo sobre transmisores VHF. Los circuitos coaxiales suelen estar cortocircuitados en un extremo, es decir, los tubos 1 y 2 (Fig. 3b) están conectados entre sí utilizando el fondo 3 y el disco 4 o sin él (Fig. 4b y c). Con una conexión no separable de los tubos (Fig. 4, b), se sueldan en la parte inferior 3; para un centrado mutuo preciso, la parte inferior está hecha con rebajes. Si no se gira el fondo, se puede garantizar un centrado suficiente de la siguiente manera: en chapa, los diámetros D y d se aplican con un compás afilado y los segundos diámetros son 2 mm menos que D y 2 mm más que d. Estos círculos auxiliares ayudan durante el procesamiento manual a mantener la concentricidad del contorno exterior del fondo y el orificio interior con un diámetro d, ya que durante el procesamiento de la superficie es posible controlar su curvatura utilizando los círculos auxiliares más cercanos. La Figura 4c muestra la segunda opción para conectar los tubos 1 y 2 a través de un recipiente separador. Para ello, se suelda el disco 2 perpendicularmente al tubo 4 y se hace una rosca en el extremo del tubo. El tubo exterior 1 está soldado en el fondo 3, por el centro del cual pasa un casquillo B de material aislante. Los tubos 1 y 2 se conectan entre sí con un perno M3, y se coloca mica 3 con un grosor de 4-5 mm entre las superficies lisas y pulidas del fondo 0,1 del disco 0,15: la mica debe alcanzar el diámetro D. El diámetro del disco 4 se hace 2-3 mm menos que D Si el diámetro del disco 4 es de 30 mm, entonces con mica de 0,1 mm de espesor, la capacitancia del capacitor de aislamiento será de aproximadamente 375 pF, y la capacitancia de la transición a una frecuencia de 430 MHz es de aproximadamente 0,8 ohmios. Dichos condensadores son necesarios para separar los circuitos de RF de los circuitos de potencia. Al conectar partes en VHF y microondas, es muy importante abordar la soldadura de las partes con mucha seriedad. Una soldadura deficiente puede degradar el factor de calidad de los circuitos de dos a tres veces. El elemento más complejo de los diseños coaxiales son los sistemas de sintonización en una amplia gama. Por lo general, esto se hace mediante el movimiento longitudinal del "cortocircuito", realizado en forma de diferentes pistones. La esencia de tal sistema es visible en la Fig. 1-20,6, partes 6, 7, 8. El requisito principal para cualquier sistema de reestructuración son las pérdidas mínimas que introduce en el circuito y su constancia en el tiempo. Dado que en condiciones de radioaficionado es posible prescindir de la sintonía de amplio rango, el sistema para reconstruir pistones establece solo las consideraciones principales y los diseños de pistones que son más factibles; Pistón de pétalos de contacto, que produce un contacto mecánico elástico entre las superficies de los tubos del circuito coaxial (Fig. 5, a);
- un pistón deslizante, creando un cortocircuito de la línea a través de una capacitancia significativa (Fig. 5, b); - un pistón dieléctrico, que da sintonización de frecuencia debido a un cambio en la resistencia de onda de la línea misma (Fig. 6).
Todos los demás tipos de pistones (sin contacto, z-throttle y otros) son complejos y difíciles de repetir en la práctica amateur. El pistón de pétalos de contacto (ver Fig. 5) es más fácil de ensamblar a partir de piezas de tubos de latón T1, T2 de diámetros adecuados con un espesor de pared de 1-5 mm. Dependiendo de la elasticidad del material y la posibilidad de procesamiento, la longitud del pistón lp puede ser de 10 a 25 mm. El diámetro exterior del tubo T1 se reduce a lo largo de 0,4 a 0,5 mm, de modo que queda un lado de 2 a 3 mm de ancho en un extremo. Se deja el mismo lado para el tubo T2, pero solo por dentro. Esto permite concentrar la presión en los extremos de los tubos T1, T2 y mejora significativamente la fiabilidad y consistencia del contacto. Cuando se mecaniza en un torno, se puede hacer una ranura poco profunda (0,15-0,2 mm) en el medio del lado, sobre la cual se tira un anillo de resorte hecho de alambre de acero con un diámetro de 0,4-0,6 mm durante el ensamblaje. Para el tubo T1, se hace una ranura desde el interior, para T2, desde el exterior (se muestra con puntos en la Fig. 5). A lo largo del borde de los tubos, desde el lado del lado, se mecanizan ranuras longitudinales con una sierra de vaivén o una ranura delgada, creando pétalos de contacto. Su número y dimensiones dependen de las propiedades elásticas del material, el diámetro y la longitud del pistón. Normalmente, el ancho de los pétalos es de unos 2-3 mm en T2 y de 3-5 mm en el tubo exterior. Esta operación debe hacerse con mucho cuidado para no crear una deformación permanente en los futuros pétalos, no dejar rebabas y no rayar la superficie de los lados, que siempre deben permanecer muy suaves y deslizantes. Los tubos T1 y T2 durante esta operación se colocan en piezas de madera de los diámetros requeridos. Luego se conectan a los 3 inferiores y se sueldan bien. En la parte inferior, en un círculo con un diámetro de (D'+d'')/2, se practican dos o tres agujeros con roscas M2 o M3 para unir las varillas 7 (ver Fig. 2,b) necesarias para mover el pistón . Los radios de 8 mm pueden ser un buen material para tirones. El anillo 4, que sujeta las varillas fuera del sistema, tiene un orificio central con rosca M6 o M4, a través del cual se pasa un tornillo M6 (M1), que crea un movimiento de traslación del pistón durante la rotación. Sin un sistema de accionamiento cinemático de este tipo, es imposible sintonizar la frecuencia deseada "a mano". Como tubos T2, T2 para el pistón, a veces es posible utilizar las bases de los cartuchos de caza. El borde exterior del manguito debe girarse al diámetro deseado. El lado y el diámetro interior deseado del tubo T3 se pueden obtener cortando la parte trasera del manguito a una cierta altura (ver Fig. XNUMX, a, líneas de corte AB). El pistón de contacto crea un cortocircuito en el circuito coaxial tanto mecánica como eléctricamente. Sin embargo, a menudo se requiere que el circuito de alta frecuencia esté cerrado, pero no habría cortocircuito para la fuente de alimentación en el circuito general. En tales casos, el pistón debe funcionar como un contenedor de corrientes de RF y, por lo tanto, los tubos exteriores T1 y T2 en él deben estar aislados entre sí y al mismo tiempo tener capacidad suficiente. Tal diseño de un pistón con un recipiente separador se muestra esquemáticamente en la Fig. 5b. El pistón no es muy diferente del diseño que se muestra en la Fig. 4c. Dado que la parte central del pistón debe quedar libre para el paso del conductor interior d del circuito coaxial, el fondo 3 y el disco adicional 4 soldados al tubo del pistón T2 deben conectarse mediante tres pernos ubicados a lo largo del diámetro T1 + T2 y estar aislados unos de otros. Esto se consigue mediante una junta de mica (0,08-0,1 mm) y tres casquillos de material aislante (plexiglás, ebonita). Después de ensamblar el conjunto, es necesario verificar el aislamiento bajo alta tensión (250-300 V). Los pistones cortos tienen la ventaja de una gran superposición de rango, pero introducen pérdidas importantes, ya que los lóbulos de contacto están cerca del antinodo de la corriente siempre ubicado en el resonador en el extremo cortocircuitado. Para reducir las pérdidas, todas las superficies deben ser lisas, la presión de los pétalos es lo suficientemente firme, pero con una marcha suave. El cromado o niquelado de los pétalos del pistón se justifica bien. El pistón deslizante es un cilindro de aluminio que se desliza fácilmente a lo largo del contorno, cuya superficie está anodizada. El cilindro deslizante es, por así decirlo, el sistema de centrado del contorno. El pistón dieléctrico, al igual que el pistón deslizante, llena una parte del espacio dentro del resonador y en esta sección reduce la impedancia de onda Zo de la línea por la raíz de los tiempos "épsilon", es decir
donde e es la constante dieléctrica del material; Zd y Zo están en ohmios. La fórmula es precisa en el supuesto de que el dieléctrico llena el espacio sin un espacio de aire adicional; de hecho, la disminución de Zo es menor que la calculada. En presencia de un pistón, la línea de contorno se vuelve no uniforme con resistencias Zo-Zd-Zo (ver Fig. 6,b), lo que equivale a introducir alguna capacitancia adicional Cg en el lugar del pistón y, en consecuencia, bajar la frecuencia de operación. Cuando el pistón se mueve desde el extremo cortocircuitado del circuito hasta el extremo abierto (hacia la lámpara) en un circuito de cuarto de onda, la frecuencia disminuye linealmente en una cantidad que depende del material y la precisión de fabricación (entrehierro). Para un pistón Mikanex (e = 7-9) de 25 mm de largo a frecuencias de 200 a 700 MHz, el cambio en la frecuencia de sintonización es del 30-40%, mientras que las pérdidas aumentan rápidamente en la región de las frecuencias más bajas. Esto se debe a que el pistón está en el antinodo del voltaje cerca de la lámpara y las pérdidas en el dieléctrico son proporcionales al cuadrado del voltaje. Esta desventaja es insignificante para la operación en rangos de frecuencia estrechos, y la ventaja del pistón dieléctrico es la ausencia de contactos de fricción de metal. Desafortunadamente, la elección de materiales adecuados (resistentes al calor, de alta emisividad y fáciles de trabajar) es limitada (Mikanex, cerámica). La superposición de rango que dan los pistones descritos no siempre se puede usar, ya que el rango más amplio de 430-440 MHz requiere una sintonización relativa en fmax - fmin \u1,06d 10, es decir, menos del 3%. En estas condiciones, lo más sencillo es ajustar la capacidad temporal concentrada. Una de las posibles opciones para tal configuración se muestra esquemáticamente en la Fig. 9b, detalle 7, las otras dos, en la Fig. 3. En todos los casos, se introduce una capacitancia adicional variable en el circuito en el lugar de un pequeño voltaje de RF (según las Figs. 7 y 7, a al final del resonador), en el caso del diseño según la Fig. 3 , b, a una distancia del extremo cortocircuitado. Este caso supone que la longitud total del resonador es 4/XNUMX lambda y la lámpara está encendida en el extremo abierto.
El ajuste se realiza cambiando la distancia entre el disco adicional y el conductor central del sistema coaxial o, si es necesario un ajuste grande, entre dos discos (Fig. 7, a). A veces, para sintonizar en el rango (normalmente en frecuencias superiores a 1 MHz), basta con introducir solo la parte final del tornillo en la cavidad del resonador, por ejemplo, Mb o M000. El diseño más simple se muestra en la Fig. 7b. La tuerca (M4, M6) está bien sujeta a la superficie exterior del circuito. El tornillo 2 tiene una rosca adicional 3 en el extremo, en la que se atornilla el disco condensador 4 desde el exterior. Antes del montaje, se coloca una arandela 2 en el tornillo 5, luego un resorte de expansión 6 que elimina el juego y nuevamente la arandela 5. Dado que generalmente solo se deben usar una o dos vueltas del tornillo, un resorte bien ajustado no introduce complicaciones mecánicas en el entorno. La conexión más simple de un circuito coaxial con una carga o antena es a través de una capacitancia (ver Fig. 3, b detalles 10, 11), en la que el elemento de conexión, un pin con un disco, se encuentra en el antinodo del voltaje. El grado de conexión está regulado por el movimiento de este elemento en relación con el conductor medio. En un caso más sencillo, se pasa un conector coaxial con un elemento de acoplamiento a través del manguito 12, que está rígidamente sujeto por fuera con un conductor de bucle. A continuación, se fija el grado de conexión requerido con un tornillo que atraviesa el manguito 12. El segundo método característico de comunicación, a través del campo magnético del resonador, se realiza mediante un bucle de comunicación inductivo, siempre ubicado en el extremo cortocircuitado de la línea (Fig. 8).
El grado de conexión se puede cambiar abruptamente cambiando las dimensiones del bucle y el grado de conexión girando el plano del bucle 90°. Puede fijar el grado de conexión deseado con un tornillo de bloqueo (Fig. 8, a). La figura 8b muestra la conexión del autotransformador del circuito de antena usando un segmento común de la línea coaxial l1 y el circuito de rejilla usando una línea larga l2. Esto ayuda a seleccionar las condiciones de funcionamiento más favorables (por ejemplo, en el circuito de entrada del receptor). Es cierto que tal selección para un diseño coaxial es difícil y se realiza para un prototipo a través de una ranura longitudinal en el cilindro exterior. La posición de derivación para una cierta relación de transformación de resistencia K depende de la longitud total lo del propio resonador. Si la longitud lо es igual a un cuarto de onda puro (caso ideal), entonces se obtiene K=10 cuando el grifo se coloca a una distancia l2=0,215L/4. Si la longitud total lo es igual a 0,5L / 4 (una línea fuertemente acortada), entonces cuando se retrae l2 \u0,15d 4L / 10 K es XNUMX, etc. Conexión de la lámpara con circuitos de alta frecuencia. Los apartados anteriores trataban de las condiciones de funcionamiento de los circuitos de RF no conectados a la lámpara, o cuando esta conexión era puramente esquemática. De hecho, en VHF, la conexión mutua entre estos enlaces es muy fuerte: la lámpara introduce en el circuito no solo falta de homogeneidad, capacitancia, sino también pérdidas significativas. Por otro lado, la mayor eficiencia de la lámpara depende tanto de la magnitud de la resistencia resonante del circuito como de la fase del voltaje que los circuitos externos crean en los electrodos. Cuanto mayor sea la frecuencia de funcionamiento, más críticas serán estas conexiones. Ya se ha mencionado anteriormente sobre la influencia en el contorno exterior de la falta de homogeneidad, que es la lámpara conectada. Un vínculo importante en el diseño del equipo VHF es la transición, o la forma en que la lámpara se conecta al resto del circuito. Es necesario que esta transición no introduzca grandes reactancias y pérdidas en el circuito externo. Para lámparas VHF especiales, por ejemplo, "baliza", esta transición ya está establecida por el diseño concéntrico de las propias conclusiones en relación con los circuitos coaxiales. Pero en las bandas de 144 y 430 MHz, a menudo es necesario utilizar lámparas de la serie de dedos habituales con terminales de clavija. El uso de un enchufe de tubo alarga estos cables e introduce una heterogeneidad significativa, especialmente notable a 430 MHz y más. A estas frecuencias, es mejor prescindir de los paneles, conectando la lámpara directamente al circuito con algún tipo de abrazadera. En muchos nodos de VHF, se encuentran un condensador de acoplamiento y una resistencia de fuga de red. El funcionamiento de tales circuitos a menudo depende de su implementación y no del valor de la capacitancia. Si, en lugar del condensador de aislamiento, se toma un condensador cerámico (del tipo KDK o KTK) en el circuito de la red y se conecta a la rejilla de la lámpara a través del enchufe, entonces en el rango de 430-440 MHz, la inductancia externa se tienen una longitud de 50-60 mm. Dado que L / 4 es de aproximadamente 17,5 cm, debido a la capacitancia de la lámpara y la falta de homogeneidad resultante, la longitud efectiva de la línea es solo un tercio de la longitud posible, y esto conduce a una fuerte disminución en el factor de calidad del circuito y una aumento en la retroalimentación y voltaje de operación. El diseño de un capacitor de aislamiento Cc para una lámpara 12C3C (LD1) se muestra en la Fig. 9. La lámpara tiene dos salidas rígidas tanto de la rejilla como del ánodo (Fig. 9, a) y, por lo tanto, es conveniente hacer el contorno entre ellos en forma de línea plana a partir de una tira de cobre de 10-12 mm de ancho y 0,8 -1,0 mm de espesor (detalle 1 en Fig. 9b).
En los extremos de las tiras, se hacen dos ranuras de 2 0,5 mm de profundidad y se les aplica una tira 3 de bronce de 0,3-0,35 mm de espesor, en la que también se exprimen dos ranuras y se fijan en la línea con dos remaches delgados 4 . Después de eso, la lámpara 12C3C se puede colocar desde el extremo en los clips del portalámparas resultantes. La parte final de la línea, a la que se conecta la rejilla de la lámpara, se corta a una distancia de 15 mm y luego se vuelve a unir a la línea, pero a través de la junta de mica 5. Esta conexión es más fácil de realizar utilizando dos tornillos de dos milímetros 6 a través de arandelas aislantes 7. Por lo tanto, se forma un condensador Cc con una capacidad de 1-3 pF entre las tiras 60 y 80, y al mismo tiempo se utiliza un sistema elástico de abrazaderas para conectar la lámpara. La uniformidad de la línea de contorno no se altera. Como resultado, la longitud de la línea exterior es de 125-130 mm, es decir, se acorta en comparación con L / 4 en solo 40-50 mm. Resulta tal factor de calidad del circuito que el generador, ensamblado a 430 MHz, funciona de manera estable a un voltaje de 10-15 V. La lámpara, además de introducir una gran capacidad intrínseca en el circuito, también introduce una atenuación significativa. Las mediciones muestran que en el rango de 400-700 MHz para un circuito coaxial de alta calidad (diámetro 70 mm, longitud 370 mm) con una lámpara del tipo GI11B, las pérdidas relativas totales en porcentaje se distribuyen de la siguiente manera:
En consecuencia, más de la mitad de todas las pérdidas son creadas por la lámpara, luego hay pérdidas del pistón de contacto (o el lugar de un cortocircuito-soldadura) y, finalmente, pérdidas determinadas por el estado de las superficies cilíndricas del circuito. Diferentes tipos de lámparas desvían el circuito oscilatorio externo de diferentes maneras, reduciendo su impedancia resonante incluso antes de que todo el sistema (por ejemplo, un generador VHF) se cargue a plena carga. Este efecto se puede paralizar creando circuitos de RF de mayor calidad con una impedancia resonante tal que, después de todas las cargas, siga proporcionando la resistencia de carga óptima Ropt con un margen suficiente para una lámpara generadora, así como conectando la propia lámpara solo a una parte del circuito de RF usando un circuito autotransformador. Literatura:
Publicación: N. Bolshakov, rf.atnn.ru
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